押し込み試験から決まるそれらの確率と一緒に計算された数値は示される。実験研究は受け取った（買ったままの状態で）ソーダ石灰ガラス試料の上で、硬化鋼円筒パンチや炭化タングステン球を使用し行われた。特に計算に使われているWeibullパラメターは実験研究で使われているそれらより完全に違った源からガラス試料によって決定されると考えると、特によく一致する。図772の中の曲線は式7.6hと7.6iの破壊表面エネルギーγの推定に依存する。 しかし、破壊表面エネルギは原則、押し込み試験によって決定されるが、圧子と試料の間の摩擦の不可避の存在によってそのような推定は正確ではない。それでも、図772の計算によってかかれ曲線は式7.6hと7.6iを実験データ（節7.8参照）から決定された破壊表面エネルギと共に用いることでかいてきた。図772において、それぞれの圧子サイズのPaでのカットオフは最小臨界荷重より小さい荷重での破壊が起きる確率はゼロであることを示す。
押し込み破壊の確率は欠陥の大きさの距離特徴上の深さを持つほぼ一定で応力場を含んでいる曲げ試験からよく決められるウェイブルの強さパラメータで表現されるかもしれないということに注意してください。これは押し込み破壊の確率はいくつかの表面の場所ではいろいろな大きさの領域内で欠陥を含んでいるという確率の観点から表現されているので起こりうる。この確率は表面の特性で、表面強さパラメータｍとｋは曲げ試験を通して決められるでしょう。これらの確率の適した組み合わせでは、押し込み破壊で関連付けられた減少していく応力場の特別な場合における破壊の確率を与えます。
７．８破壊表面エネルギーとアウアーバッハ定数
７．８．１最小臨界荷重
ヘルツの円錐破壊の開始の確率計算について前回の章で与えられた手順は試験片材質の破壊表面エネルギーの評価に頼っている。実験的な押し込みの働きはフィスチャー、クリプスによって発表され、コーリンズは破壊表面エネルギーがほかの方法によって決められたほぼ２．５倍であることを示し、これらの働きの要因は圧子荷重下の破壊に不可避な存在は潤滑油を差した接触でさえ押し込み試験から推定された明らかな表面エネルギーの増加を導いているということを前提としている。破壊表面エネルギーの評価は破壊における最小臨界荷重に対して一番良い取り組みである。
図7.8.1は実験データを示しています。その実験データとは、すりへっているソーダ石灰ガラスの上で球体圧子と平らなパンチ圧子を使うことで得られた最小の危険荷重のものです。
パンチのデータはa3/2の関数としてプロットされています。それは最小危険荷重との直線（一次）関係を与えます；実際のパンチ直径は各データポイントに示されます。
データを通じて一番合った線（図7.8.1の実線）の傾きが、アウアーバック定数Aの大きさの評価に、図7.6.2の定圧領域から評価されたΦaを与えます。
そして、表面エネルギーγの値は方程式7.8.1aと7.8.1bから計算できます。
Aの値とγは、この方法で評価され、表7.1で与えられます。
図に示すように、2つの圧子に方法を使用することで得られる破面エネルギーは、それほど異なっていません。けれども、これらの値はかなり高い、この材料における期待値γ＝3.5 J/m2よりも。
球を使用することで得られたAの値と、パンチを使用することで得られたAの値の違いはおそらく2つの種類の圧子の押し込みの反応における摩擦への異なった依存関係のためです。
図7.7.2に示されている欠陥の確率が表7.1に示されている破面エネルギーを使用することで計算されていることに注意するべきです。
環境の影響は破壊の確率に影響します。そして、等値荷重は第3章に示された「修正された亀裂成長モデル」を使用することで計算されるでしょう。