第04回英文輪読
'酢谷'訳
'伊藤（雅）'訳
'伊藤（孝）'訳
プロファイルおよび粗さ測定はそれから派生する。したがって表面の最大粗さに対応するが、層に沿った方向の表面特徴の分布に関する情報はない、加工マークと平行に。図2.4は、地表面の明確な配置を示している。また、ショットブラストされた表面の方向性の対照的な欠如をしめしている。
'犬飼'訳
情報のかなり多くはスキューネスとクルトシスの値を使って伝えられるかもしれない。しかし通常高額の表面の粗さは平均の値のみで規定される。高額の表面の典型的なRaの値の範囲の表2.1の一覧は様々な工程によって完成した表面間の値である。名目上二つの平面と 平行面をなだらかに一緒に持ってきたとき接触は少しだけ生じるだろう。表面が近づいたり、たくさんの高い場所や荒々しい二つの表面上で接触するとき通常負荷は増やされる。
'今井'訳
'工藤'訳
表面同士に負荷がかかったときに生じる巨視的な弾性応力分布は、地下の変形を考慮する上でも また、塑性変形や破壊、疲労などのメカニズムによる地下の変形や損傷を考える上でも有用である。 これらのマクロな応力は、接触している面がミクロなレベルでは平滑であると仮定して求めることができる。実際の接触面は不整形なものが多く（例えば、転がり軸受の玉やころがりとその軌道面との接触など）、このような接触面を考慮する必要がある。 つまり、接触は非常に小さな公称面積で行われるため、中程度の荷重であっても、結果として生じる接触圧は非常に高くなります。
'小林'訳
もし顕微鏡レベルで粗さの無い理想的な2つの表面の両方に荷重をかけると、それらは初め弾性的に変形するだろう。そのような完全に一致しない接触におけるゴムの応力分布の解析に初めに取り組んだのは1881年のHeirinch Hertzだった、だからこれはヘルツの接触理論と言及される。
'志藤'訳
2.5.1 常に負荷された接点の弾性応力場 ある弾性体の球体を別の弾性体の球体の垂直方向の荷重Wで押し付けると、図2.8のように、両者の間には半径aの円形の領域で接触が生じ、 与えられる a=(3WR/(4E*))^(1/3) 式２.１４によって。 このような接触は一般的に言われている点接触と。
'庄田'訳
'関野'訳
接点での圧力P(r)は、接点の中心からの距離ｒとともに変化し式2.17で示す、Ｐ０は接点（r＝0）の中心で発生する最大の圧力である。接点によっての支持荷重は、その範囲で単に圧力の積分であり、式2.18に示す。接点の範囲で作用する平均圧力Ｐｍじゃ、付加荷重を範囲で割ったものに等しく式2.19、さらに式2.20に示す。これを式2.14と組み合わせると接触半径が排除され式2.21に示す。
'中濱'訳
材料の損傷を考慮するときに関連する接触から生じる応力がある。この状況で特に重要なのは表面の半径方向の引張応力（脆性材料の亀裂や接触部の繰り返しの動きによって応力が変化すれば疲労を引き起こす可能性がある）と、荷重軸上の表面下の剪断応力である（塑性変形を引き起こす可能性がある）。応力分布は円筒極座標（r、θ、z）で最もよく記述され、表面はz＝0の平面、荷重軸はr＝0によって定義される。
'堀内'訳
'松井'訳
どの深さの最大せん断応力も等しい、最大の差の半分、主要な応力の それは表面でも見られる、典型的なポアソン比の値で、最大せん断応力は最大接触応力の10分の1であ るしかしながら、最大せん断応力は深さに応じて増加する、(ν=0.3において)0.31P0の最大値に至るまで、 0.48aの深さで、 その後、それはzが増加するにつれて減少する。 最大せん断応力の値や位置はポアソン比の値に対してあまり過敏ではない、 0.2から0.35のνの値の範囲にわたって （それはたくさんの合金に対応する、セラミックやポリマーなどの) 最大せん断応力は0.33P0から0.30P0に変化する、深さが0.45aから0.50aに変化する間に