第05回英文輪読
'酢谷'訳
'伊藤（雅）'訳
'伊藤（孝）'訳
接触圧力p(x)、xは接地面の中心からの距離は次の式で与えられる。接点によってサポートされる荷重は、接触領域全体の圧力の積分で与えられる。接触領域全体に作用する平均圧力もまた、加えられた荷重を面積で割ったものに等しくなる。
'犬飼'訳
塑性流動は幸福条件が最初に満たされたときに発生する。もしトレスカ王直が当てはまるならばたくさんの延性のある合理的な近似値でミーゼス応力は簡単な計算を与える。これはY/2のせん断応力に達したときに発生するだろう。Yは全軸の一方向の降伏応力である。2.5.1項で述べたように線接触で最大弾性応力は起こる。荷重の軸上の表面の下の0.78bの深さでそして0.30Paの値である。したがって塑性変形は最大接地圧が1.67Yと等しい ときに始まる。2.30の方程式を考慮すると私たちは降伏の始まりでW/Lの単位長さあたりの負荷が分かる。
'今井'訳
球形の点接触（ニュー = 0.3の材料上）の場合、最大せん断応力は、荷重軸上で深さ0.48aで発生し、表面下の、値は0.31pです。 したがって、塑性変形は、最大接触圧力が1.61yに等しいときに開始されます。 降伏の開始の負荷は次の式で与えられます。 式2.32によって。
'工藤'訳
初期降伏に続く塑性流動の発現 初期には、塑性流動が起こる領域は小さく、周囲はまだ弾性変形している材料 そのため、塑性ひずみは周囲の材料の弾性ひずみで制限される。 法線荷重がさらに増加すると塑性変形する領域が広がり、最終的には自由表面まで到達する。
'小林'訳
この点は、限界のある要素解析によって、塑性変形が始まった時の50〜100倍の荷重が金属に生じていることが分かるだろう。接触面の平均圧力は3Yの段階から増加し続け、そしてその後の負荷の増加と同じ値が残り続ける。荷重によって一度塑性変形に達した平均接触圧力の独立性と、つぶされた表面の圧力と平均降伏応力の両者によって導かれる比例定数は、付録Aに論じられるような押し込み硬さ試験によって導かれる。
'志藤'訳
同様の結果は、圧痕にみられる、あらゆる形状の強力な圧子、特に異なる角度の球、円錐、ピラミッド、平面端面を持つパンチにも 比例定数、押し込み圧力と降伏応力の間の、は圧子の形状に依存するがおよそ３という値から大きく変わることはない。 平均押し込み圧、変形が完全に塑性である時の、は材料の押し込み硬さを指標として使われている 普遍的に使われている形状は標準化されたヴィッカース圧子で、正方形を基本としたダイヤモンドのピラミッドで、その一辺が為す角は136度である。ヴィッカース硬さ試験は付録Aにて詳らかに論じている
'庄田'訳
'関野'訳
2.5.5節で表面突起接点の塑性変形を考えるようになった時、合理的にどんな形状の表面突起が反対の表面に圧迫されるのか仮定するが、どんな分力が生じるのかは重要ではない、そして、接触範囲の平均圧力は常に軟質材料の一軸降伏応力の約３倍になるだろう。そして、重要なことだが、接触範囲は負荷に正比例するべきである。
'中濱'訳
2.5.3 追加のけん引荷重との接触状態の弾性応力場 多くの実際の接触は垂直荷重だけでなく、表面に平行なけん引荷重の構成要素も経験する。巨視的な弾性および接点の塑性変形の分析の最終ステップはこれに取り組む。けん引荷重が摩擦力を越えるほど高い場合、接点で滑りが発生する。応力場の分析は複雑（そしてこの本の範囲外）だが、いくつかの概念の一般的な理解はそのような接触における材料の損傷を理解するのに役立つ。接触はスライドしているため、接触の任意な点について局所的なけん引応力、q(x)は、次の式で与えられると想定される； q(x)=μp(x) (2.33) ここでμは一定の摩擦係数。
'堀内'訳
'松井'訳
表面下において、牽引荷重の結果、増加する、最大せん断応力の値が、 そして、最大せん断応力の点が動く、軸外の、垂直負荷での、 そして、表面に閉じる(？)ことが図2.9で示されている、 線接触においての応力分布を比較すると、通常の荷重aと、牽引荷重を加えたbとで ハインリッヒ(の接触力学)の線接触によれば、点の降伏(トレスカ降伏基準による)が起こる、表面自体で、 0.25以上のとき このようなケースでは、せん断応力が降伏が発生するほど十分大きくなると、圧迫される、周りの弾性材 料によって、(表面下で最大せん断応力が観測されたとき) もはや、存在せず、とても大きな塑性変形がく、期待されるかもしれない、結果的に材料に重大なダメー ジを与えることが